Kutlime.files.wordpress.com



?KOLAFAKULTA ODD?LEN?AutorNázev práceEnglish nameZKR?CEN? VERZE DIZERTA?N? PR?CEPhD THESISObor: In?en?rská mechanika?kolitel:Datum obhajoby: KL??OV? SLOVAKEYWORDSMísto ulo?ení dizerta?ní práceObsah TOC \o "1-3" \h \z \u 1Degrada?ní mechanismy válc? PAGEREF _Toc382225898 \h 51.1Opot?ebení PAGEREF _Toc382225899 \h 61.2Oxidace PAGEREF _Toc382225900 \h 61.3Tepelná únava povrchu PAGEREF _Toc382225901 \h 71.4Kontaktní únava PAGEREF _Toc382225902 \h 91.5Paralelní trhliny k?povrchu PAGEREF _Toc382225905 \h 101.6Degradace povrch? v?kontextu PAGEREF _Toc382225906 \h 112Numerick? model pro v?po?et stavu napětí pracovního válce PAGEREF _Toc382225907 \h 123P?ípadová studie – Podíl zatě?ujících ?initel? PAGEREF _Toc382225908 \h 123.1.1Experimentální okrajová podmínka – Teplotní namáhání PAGEREF _Toc382225909 \h 123.2V?sledky PAGEREF _Toc382225910 \h 133.2.1Obvodové napětí PAGEREF _Toc382225911 \h 143.2.2Celkové obvodové p?etvo?ení PAGEREF _Toc382225912 \h 143.2.3Plastické obvodové p?etvo?ení PAGEREF _Toc382225913 \h 153.2.4Hysterezní smy?ka napětí vs. Deformace PAGEREF _Toc382225914 \h 163.2.5Celkové srovnání zatě?ujících stav? PAGEREF _Toc382225915 \h 173.3Rozbor v?sledk? PAGEREF _Toc382225916 \h 184P?ípadové studie – Havarijní stav PAGEREF _Toc382225917 \h 184.1.1Experimentální okrajové podmínka – Teplotní zatí?ení PAGEREF _Toc382225918 \h 194.2V?sledky PAGEREF _Toc382225919 \h 194.2.1Obvodové napětí PAGEREF _Toc382225920 \h 194.2.2Celkové obvodové p?etvo?ení PAGEREF _Toc382225921 \h 204.2.3Plastické obvodové p?etvo?ení PAGEREF _Toc382225922 \h 214.2.4Napjatostně-deforma?ní k?ivka PAGEREF _Toc382225923 \h 224.3Rozbor v?sledk? PAGEREF _Toc382225924 \h 235Numerick? model mikrostruktury pracovní vrstvy PAGEREF _Toc382225925 \h 236P?ípadové studie PAGEREF _Toc382225926 \h 246.1.1Vygenerovaná mikrostrukutra oceli s?vysok?m obsahem chromu PAGEREF _Toc382225927 \h 246.1.2Vygenerovaná mikrostruktura litiny s?vysok?m obsahem chromu PAGEREF _Toc382225928 \h 256.2V?sledky p?ípadov?ch studií PAGEREF _Toc382225929 \h 256.2.1Napětí mikrostruktury oceli v?vysok?m obsahem chromu PAGEREF _Toc382225930 \h 256.2.2Napětí mikrostruktury litiny s?vysok?m obsahem chromu PAGEREF _Toc382225931 \h 266.3Rozbor v?sledk? p?ípadov?ch studií PAGEREF _Toc382225932 \h 267Závěr PAGEREF _Toc382225933 \h 277.1Shrnutí poznatk? z?makrosférického modelování PAGEREF _Toc382225934 \h 277.2Shrnutí poznatk? z?mikrosférického modelování PAGEREF _Toc382225935 \h 288Seznam pou?ité literatury PAGEREF _Toc382225936 \h 29Abstrakt PAGEREF _Toc382225937 \h 30Numerick? model pro v?po?et stavu napětí pracovního válceJedním z?hlavních cíl? této práce, je vyvinout nov? nástroj – numerick? model pro studium stavu napětí v?povrchové vrstvě pracovního válce. Tento model musí b?t univerzální, schopen simulovat r?znou geometrii válce, po?adí na válcovací trati, r?znou konfiguraci chlazení, havarijní stavy atd.Pro tento úkol byl vybrán systémy ANSYS a jeho programové prost?edí APDL (ANSYS Parametric Design Language), dále pak systém MATLAB. Prost?edí APDL umo?ňuje zpracovat parametrick? model geometrie válce, ?ídit externě vstupní okrajové podmínky, zhotovit v?stup pro dal?í zpracování. Pro jednoduchou změnu geometrie modelu nebo změnu okrajov?ch podmínek není t?eba mít hlub?í znalosti APDL, sta?í změna pomocí ovládacího rozhraní. Systém MATLAB ovládá v?po?et, tvo?í okrajové podmínky a zpracovává v?stupní data.Algoritmus v?po?tu jedné konfigurace v?makrosférickém modelu.P?ípadové studie – Havarijní stavV?praxi m??e nastat situace, kdy dojde k?vypnutí ?i havárii chlazení. D?vody mohou b?t nedbalost obsluhy válcovací stolice, problémy s?filtrací vody ?i technická závada. Tento p?ípad nenastává ?asto, z?pohledu degradace povrchu pracovního válce je v?ak nad míru zajímav?.V?této kapitole bude zkoumán stav napětí ve speciálním p?ípadě – tepelného ?oku p?i havárii chlazení. Namě?ená data (viz REF _Ref377843639 \r \h [17]) z?belgického CRM ukazují, ?e v?padek chlazení není pro pracovní válec p?ímo ?smrtící“. Dochází pouze ke krátkodobému p?eh?ívání válce. Problém v?ak m??e vyvstat ve chvíli, kdy obsluha zapne chlazení. Povrchová vrstva pracovního válce vystavená zv??enému tepelnému ?oku m??e zp?sobit masivní trhliny v celé?pracovní vrstvě válce (spalling), ?ím? je válec nenávratně zni?en.Experimentální okrajové podmínka – Teplotní zatí?eníTeplotní zatí?ení je dáno záznamem podpovrchové teploty pracovního válce a vychází ze stejného experimentálního mě?ení popsaného v?kapitole REF _Ref381734213 \r \h 3.1.1, viz REF _Ref376980956 \r \h Obr. 19. Aplikovan? teplotní záznam odpovídá situaci, kdy je chladicí systém odstaven a posléze opět spu?těn. Teplota povrchu válce je zv??ena vysoko nad bě?nou pracovní teplotu a povrch je poté vystaven teplotnímu ?oku p?i opětovném spu?tění chlazení.Záznam experimentálního mě?ení, která byla aplikována jako okrajová podmínka v?teplotní anal?ze. Teplota byla opět mě?ena podpovrchov?m senzorem a dopo?tena inverzní úlohou. ?erveně je vyzna?ena ?ást, která byla podrobena i teplotní anal?ze.V?sledkyV?sledky z?druhé p?ípadové studie jsou prezentovány identicky jako v?p?ípadě první p?ípadové studie –pomocí 3D graf? obvodového napětí, celkového a plastického p?etvo?ení jako závislosti ?asu t na vzdálenosti od povrchu hρ, dále pak klasické hysterezní smy?ky, kde je vynesena závislost napětí na celkovém p?etvo?ení celkObvodové napětíNa tomto napětí m??eme vidět kontrast mezi otá?kami s?chlazením, resp. bez chlazení, viz REF _Ref382167566 \r \h Obr. 13 a REF _Ref382168230 \r \h Obr. 20 vpravo naho?e. Obvodové napětí opět p?esně kopíruje pr?běh teploty. P?i spu?tění chlazení se objevuje skokové zv??ení napětí o více ne? 200 MPa.O penetraci napětí po aplikaci chlazení lze opět tvrdit, ?e je st?edně vysoká, viz REF _Ref382168230 \r \h Obr. 20 vlevo naho?e. Pokud srovnáme maximální hodnoty napětí v?bě?ném provozním a havarijním stavu, napětí p?i havarijním stavu je 2,5krát vy??í. Obvodové napětí (ve směru osy φ) v pr?běhu 5 otá?ek.Celkové obvodové p?etvo?eníNa?celkovém obvodovém p?etvo?ení je takté? velice patrn? rozdíl mezi otá?kami s funk?ním, resp. nefunk?ním chlazením, viz REF _Ref382168268 \r \h Obr. 21 vpravo naho?e a dole. Aplikace chlazení vede ke skokové změně celkového p?etvo?ení a vede k?naru?ení hladkého pr?běhu, kter? opět p?esně kopíruje teplotní kolísání.Penetrace p?etvo?ení z?stává zachována jako v?bě?ném provozním stravu, viz REF _Ref382167624 \r \h Obr. 14 a REF _Ref382168268 \r \h Obr. 21 vlevo dole. Maximální hodnota celkového obvodového p?etvo?ení je 2krát vy??í ne? p?i bě?ném provozním stavu. Celkové obvodové p?etvo?ení v pr?běhu 5 otá?ek jako funkce ?asu a vzdálenosti od povrchu.Plastické obvodové p?etvo?eníP?i porovnání ?asového pr?běhu plastického obvodového p?etvo?ení ( REF _Ref382167675 \r \h Obr. 15 a REF _Ref382168306 \r \h Obr. 22 vpravo naho?e), vidíme zcela odli?né chování obou stav?. V?obou p?ípadech je teplota hlavní zatě?ující ?initel, u havarijního stavu v?ak dochází k?vy??ímu p?eh?átí povrchu a jeho samotné ochlazení díky vedení tepla do jádra válce je dostate?né ke sní?ení plastického p?etvo?ení.Po aplikaci chlazení m??eme vidět pokles hodnot plastického p?etvo?ení, které je zp?sobeno podchlazením povrchové vrstvy v??i objemu materiálu, kter? je hlouběji v?pracovní vrstvě a má vy??í teplotu, co? vyvodí vznik tahov?ch napětí a plastizace v?opa?ném směru. Plastické p?etvo?ení v?obvodovém směru jako funkce ?asu a vzdálenosti od povrchu.Napjatostně-deforma?ní k?ivkaHysterezní smy?ka havarijního stavu se vyzna?uje masivní plastizací p?i první otá?ce a odli?n?m pr?během v?tahové oblasti, kter? je zp?soben aplikací chlazení. Pokud bychom ho nezahrnuli, smy?ka by se podobala v?em ostatním, tj. vzniklo by zhu?tění smy?ek, pouze by nominální hodnoty napětí a deformace byly několika násobně vy??í.P?i aplikaci chlazení nar?stá tahové napětí kv?li podchlazení povrchu. Velice patrné je to na REF _Ref382168354 \r \h Obr. 23 vlevo, kde jsou jednotlivé otá?ky odli?eny od sebe a je vidět rozdíl v?tahové oblasti.Vlevo – hysterezní smy?ky napětí vs. deformace pro 5 otá?ek pracovního válce a 2 body – povrchov? bod a bod ve vzdálenosti 0,5 mm od povrchu. Vpravo – hysterezní smy?ky natětí vs. deformace pro 5 otá?ek pracovního válce. Zde jsou jednotlivé otá?ky odli?eny barevně. Otá?ky pracovního válce bez chlazení – ?ervená a zelená, otá?ky s?chlazením – modrá, ?erná a ?lutá.Rozbor v?sledk?Pokud srovnáme první a druhou studii, na první pohled uvidíme rozdíly v?hysterezních smy?kách zp?sobené masivní plastizací. Ta proniká hlouběji do povrhu (v ?ádu jednotek milimetr?). P?i spu?tění chlazení m??eme pozorovat zv??ení tahov?ch napětí, blí?ících se k?hodnotě 1 GPa. Tyto v?sledky názorně ilustrují p?í?iny roztr?ení pracovního válce a vznik masivního spallingu.Vlivem nekorigovaného tepelného toku do válce se zvy?uje teplota pracovní vrstvy daleko nad bě?n? pracovní rozsah. Teplu je umo?něno prostoupit hlouběji do pracovní vrstvy. Vzniká trojosá napjatost, kde v?obvodovém směru vzniká tlakové napětí p?esahující 1 GPa. Pracovní vrstva tak tla?í na jádro válce, ve kterém je vynuceno tahové napětí. P?i p?ekro?ení meze pevnosti jádra m??e dojít k?fatální destrukci pracovního válce.Vlevo – roztr?ení jádra pracovního válce. Vpravo – nákres tahov?ch napětí v te?ném směru, která jsou zp?sobena tepeln?m namáháním povrchové vrstvy.P?i spu?tění chladicího systému dochází k?podchlazení povrchové vrstvy v??i jejímu zbytku, které je nadále p?eh?áto na vysokou teplotu. V?povrchové vrstvě vzniká tahové napětí blí?ící se hodnotě 1 GPa. Vzniká gradient napětí v??ádu p?esahující stovky MPa na několika milimetrech hloubky pracovní vrstvy.Prevence proti těmto haváriím je jasná. Kontrolní systém chlazení, kter? v?as odhalí závadu chlazení a nedovolí tak masivnímu p?eh?átí válce. Pokud u? tato situace nastane, zvolit jemné chlazení, které nevystaví válec teplotnímu ?oku. Bezpe?něj?í zp?sob je nechat válec dochladit p?irozeně.ZávěrShrnutí poznatk? z?makrosférického modelováníV?této práci byl navr?en nástroj pro anal?zu stavu napětí pracovní vrstvy pracovního válce. Spojuje v?sobě systémy MATLAB a ANSYS. Model pracuje s?experimentálními i analytick?mi vstupními daty. Pomocí tohoto modelu byly zpracovány dvě p?ípadové studie zalo?ené na experimentálních datech.První p?ípadová studie byla zamě?ena na podíl jednotliv?ch zatě?ujících ?initel? na celkov? stav napětí. Jako dominantní zdroj napětí bylo identifikováno tepelné zatí?ení. Druhé nejv?znamněj?í zatí?ení bylo identifikováno jako kontaktní únava. T?etí nejv?znamněj?í zatí?ení bylo identifikováno jako normálové zatí?ení ve válcovací meze?e. Simulace ukázaly, ?e teplotní namáhání zp?sobuje vysokou míru plastizace na povrchu válce, která s rostoucí vzdáleností od povrchu exponenciálně klesá. Kontakt s?opěrn?m válcem zp?sobuje men?í míru plastizace, av?ak s?vy??í mírou penetrace do povrchu.Byl zp?esněn tvar napjatostně-deforma?ní k?ivky pro obvodov? směr, kter? byl definován p?ed 40 lety. Byl identifikován podíl jednotliv?ch zatí?ení na celkovém stavu napětí, v?etně dopadu vstupního i v?stupního chlazení na tvar napjatostně-deforma?ní k?ivky. Druhá p?ípadová studie – simulace havárie chlazení, ukázala pravděpodobnou p?í?inu roztr?ení pracovního válce a masivního spallingu, která jsou pozorována v?praxi. Pracovní válce obsahují zbytková napětí, která jsou zp?sobena technologií v?roby. V?pracovní vrstvě, která je odlévána jako první, vznikají tlaková napětí díky ochlazení a následnému smr?tění celé pracovní vrstvy. Ta tla?í na p?echodovou vrstvu a jádro válce, kde vznikají zbytková axiální tahová napětí. P?i v?robě válce je v?ak nastolena rovnováha mezi těmito napětími.Havárie chlazení ?i jiné okolnosti, které dovolí p?eh?átí válce mimo bě?n? pracovní rozsah. Simulace p?eh?átí válce ukázala enormní nár?st tlakov?ch napětí i jejich penetraci do hloubky p?i kontaktu s?provalkem. Tento nár?st je p?enesen do jádra válce, kde se projeví zv??en?m tahov?m napětím, které m??e vést k?roztr?ení jádra pracovního válce.Simulace takté? ukázala enormní zv??ení tahov?ch napětí p?i opětovném spu?tění chladicího systému, p?í?inu?masivního spallingu. P?i havárii chlazení není korigován tepeln? tok do pracovního válce, teplo tím pádem proniká hlouběji do pracovní vrstvy válce. P?i spu?tění chlazení dochází k?podchlazení povrchové vrstvy. Chlazení v?ak nem??e proniknout dostate?ně do hloubky tak, aby zchladilo celou p?eh?átou vrstvu. Podchlazená vrstva se smr??uje. V?několika milimetrech hloubky od povrchu pracovní vrstvy válce se akumuluje gradient napětí v ?ádu GPa/mm. Vzniká masivní degradace povrchu. Pokud se válec blí?í ke konci své ?ivotnosti, kdy napětí dostate?ně pronikne a? k p?echodové vrstvě mezi pracovní vrstvou a jádrem válce, dochází k?odtr?ení plát? pracovní vrstvy z?těla válce.Shrnutí poznatk? z?mikrosférického modelováníV?této práci byl takté? navr?en a popsán v?po?etní model pro simulaci mikrostruktury oceli. S?pomocí tohoto modelu bylo simulováno chování mikrostruktury odvozené od vysoce chromem legované oceli a litiny. I p?i omezen?ch znalostech materiálov?ch vlastností a nezbytn?ch zjednodu?ení, se tento model ukázal b?t cenn?m nástrojem pro studium degradace povrchu.Anal?za mikrostruktury litiny s?vysok?m obsahem chromu identifikovala pravděpodobnou p?í?inu vzniku trhlin paralelních k?povrchu, které se vytvá?ejí v?sí?oví karbid? a které doposud nebyly uspokojivě vysvětleny. Jako p?vodce vzniku bylo identifikováno teplotní namáhání. Mechanismus byl nazván sekundární tepelná únava z?d?vodu odli?ení od primární tepelné únavy – vzniku makroskopick?ch trhlin v sí?oví karbid?, které jsou kolmé k povrchu a které se ?í?í podél rozhraní matrice a sí?oví karbid?.Mechanismus sekundární tepelné únavy byl vysvětlen takto: P?i vystavení mikrostruktury zv??ené teplotě nastává expanze matrice a karbid?. Expanze m??e probíhat pouze v?radiálním směru, v?axiálním i tangenciálním směru je omezena ostatním materiálem. Obě slo?ky mikrostruktury – matrice a karbidy, mají rozdílné chování. Karbidy jsou tvrd?í a pevněj?í. Matrice je hou?evnatěj?í. Dochází k expanzi zrn matrice a k?dilataci karbid? v?radiálním směru. Dlouhé, ?tíhlé karbidy chromu jsou stla?ovány okolní matricí, která nutí karbidy se prodlu?ovat. Chovají se tak jako prut, kter? je na obou koncích natahován silou. Tato tahová napětí, která byla zji?těna pomoci mikrosférického modelu, zp?sobují trhání karbid? ve směru paralelním k?povrchu pracovního válce.Anal?za mikrostruktury vysoce chromem legované oceli ukázala rovnoměrněj?í distribuci napětí v?sí?oví karbid? ne? u oceli s?vysok?m obsahem chromu. To vysvětluje vy??í v?kon oceli ve specifick?ch situacích. Karbidy vytvá?ejí struktury podobné pavou?ím sítím s uniformním rozlo?ením orientace karbid? mezi zrny.Seznam pou?ité literaturyCAITHNESS, L., Cox, S. a S. EMERY. Surface Behaviour of HSS in Hot Strip Mills. In: Collection of abstracts Rolls 2000+ Conference of the Institute of Materials at Birmingham. Birmingham: Institute of Materials at Birmingham, April 1999.CAEF – THE EUROPEAN FOUNDRY ASSOCIATION. Roll Failures Manual: Hot Mill Cast Work Rolls. 1st Edition. CAEF – THE EUROPEAN FOUNDRY ASSOCIATION, ?2002.BELZUNCE, F. J., A. ZIADI a C. RODRIGUEZ. Structural integrity of hot strip mill rolling rolls. Engineering Failure Analysis. [Amsterdam]: Elsevier, 2004, ro?. 11, ?. 5, s. 789–797. DOI: 10.1016/j.engfailanal.2003.10.004PELLIZZARI, M., D. CESCATO a M. G. DE FLORA Hot friction and wear behaviour of high speed steel and high chromium iron for rolls. Wear. [Amsterdam]: Elsevier, 2009, ro?. 267, ?. 1–4, s. 467–475. DOI: 10.1016/j.wear.2009.01.049OLVER, AV. The Mechanism of rolling contact fatigue: an update. In: Proc. IMechE, Jornal of Engineering Tribology, 2005, ro?. 219, s. 313–330.BENASCIUTTI, D., E. BRUSA a G. BAZZARO. Finite elements prediction of thermal stresses in work roll of hot rolling mills. Procedia Engineering. [Amsterdam]: Elsevier Ltd., 2010, ro?. 2, ?. 1, 707–716.FISCHER, F. D, W. E. SCHREINER, E. A WERNER a C. G SUN. The temperature and stress fields developing in rolls during hot rolling. Journal of Materials Processing Technology. [Amsterdam] Elsevier Ltd., 2004, ro?. 150, ?. 3, s. 263–269. [cit. 15.9.2013]. ISSN 0924-013. Dostuné z: , P. G., K. P. IVENS a P. HARPER. Increasing work-roll life by improved roll-cooling practice. Journal of The Iron and Steel Institute. The corporate laboratories of the British steel corporation, ro?. 209, s. 1–11, 1971.GARZA-MONTES-DE-OCA, N. F., R. COLAS a W. M. RAINFORTH. On the damage of a work roll grade high speed steel by thermal cycling. Engineering Failure Analysis. [Amsterdam]: Elsevier Ltd., 2011, ro?. 18, ?. 6, s. 1576–1583. DOI: 10.1016/j.engfailanal.2011.06.001SURESH, Subra. Fatigue of Materials. 2nd edition. New York, USA: Cambridge University Press, 2010. ISBN: 978-0-521-57847-9.POL?K, Jaroslav. Cyclic Plasticity and Low Cycle Fatigue Life of Metals. 2nd revised edition. Praha/Amsterdam: Academia/Elsevier Science Publ., 1991. (Materials Science Monographs, ro?. 63., pro Elsevier) ISBN 80-200-0008-9 (pro Academia)/ ISBN: 0-444-98839-4 (pro Elsevier).MARICHAL KETIN. MK GALILEO - High Chromium Steel. Liège (Belgie): MERICHAL KETIN. ?2013 Dostupné také z: MARICHAL KETIN. MK COMET 90 - High Chromium Iron. Liège (Belgie): MERICHAL KETIN. ?2013 Dostupné také z: D?NCKELMEYER, M., et al. Microstructure analysis of a banded work roll with comparison between damage appearance and thermo-mechanical considerations. In: International doctoral seminar, 16–19 května 2010, Smolenice castle [online]. Slovensko. 2010, s. 126–134. Dostupné z: HYPERLINK "" LI, Y., et al. Vertical short-crack behavior and its application in rolling contact fatigue. International Journal of Fatigue [online]. 2006, ro?. 28, ?. 7, s. 804–811 [cit. 2013-11-05]. ISSN 0142-1123. Dostupné z: LIUJIE, X., et al. Investigation on wear behaviors of high-vanadium high-speed steel compared with high-chromium cast iron under rolling contact condition. Materials Science and Engineering: A [online]. 2006, ro?. 434, ?. 1–2, s. 63–70 [cit. 2013-11-15]. ISSN 0921-5093. Dostupné z: ONDROU?KOV?, J., M. POHANKA a B. VERVAET. Heat-flux computation from measured- temperature histories during hot rolling. Materiali in tehnologije, 2013, ro?. 47, ?. 1, s. 85–87. ISSN: 1580- 2949.AbstraktThis PhD thesis is focused on combined heat – mechanical degradation processes within steel surfaces. The real-life example are work rolls of hot rolling mills which suffers from combined heat – thermal stresses.The first chapter describes main surface degradation processes – a wear, an oxidation, a thermal fatigue and a contact fatigue. Firstly, each degradation mechanism is described separately. Last subchapter describes work roll surface degradation in context.The second chapter describes a numerical model for global stress state of work roll surface layer. The model is based on FEM and it is using MATLAB for API, a formulation of boundary conditions and post processing of results.Next two chapters describe two case studies. The first is focused on an influence determination of each load factor which takes place in hot rolling process – thermal stress, normal load in rolling gap, shear stress in rolling gap and the contact with back-up roll. The second case study examines stress state of work roll during the accidental breakdown of work roll cooling system. This case study reveal the potential hazard situation when the work roll cooling system fails. These situations could lead to ultimate failure of work rolls.Next chapter describes the numerical model for a microstructure stress state within steels which are used for work rolls. Again, the model is based on FEM and it uses MATLAB for API and formulation of boundary conditions.Two case studies were conducted with the model for stress state of microstructure. The first (the third in general) case study examines a High Speed Steel type of material. The second (the fourth in general) case study examines a High Chromium iron type of material. This case study provided the high possible explanation of the parallel-to-surface crack formation within carbides.The last chapter is summarization of whole PhD thesis. It contains all conclusions which have been made.Ing. Radek ZahradníkP?ehled zaměstnání:Zá?í 2010 – DosudVUT BrnoLaborato? p?enosu tepla a proudění, BrnoTechnick? a v?vojov? in?en?rMKP anal?zy p?enosu tepla, zpracování dat, p?íprava experiment, provádění experiment??íjen 2012 – Duben 2013 V?zkumné st?edisko Dong ChonPohang Steel CompanyPohang, Ji?ní KoreaJunior v?zkumn? asistentV?voj numerického modelu pro optimalizaci rovinnosti tlust?ch plech? s vyu?itím kone?ně diferenciálních a kone?ně prvkov?ch metod.Vzdělání:?íjen 2010 - DosudVUT BrnoBrno Doktorské studium v?oblasti aplikovan?ch věd v?in?en?rstvíDoktorská práce: Tepelně – mechanická degradace povrch? za vysok?ch teplot.Zá?í 2008 – ?erven 2010VUT Brno?stav konstruování, BrnoIn?en?rské studium, Konstruk?ní in?en?rstvíDiplomová práce: Vliv topografie t?ecích povrch? na kontaktní únavovou ?ivotnostJazykové dovednosti:Angli?tina aktivně slovem i písmem, úroveň B1, slo?ená zkou?ka pro Ph.D. z technické angli?tiny, ?etba anglické beletrie bez slovníku, psaní odborn?ch ?lánk? do sborník? konferencí z?mého oboru.Aktivní ?etba anglické beletrie a/nebo technické literatury.Znalost Hangulu (Korejská písmo, románská transliterace).Dal?í znalosti a dovednosti:Programování v MATLAB, C, C++, APDLMKP software: ANSYS Classic V11/V12/V13/V14/V14.5, Autodesk SimulationCertifikovan? profesionál pro Autodesk Inventor a Autodesk AutoCADKancelá?sk? software: Microsoft Word 2013, Excel 2013, Outlook 2013Matematick? software: Maple, MATLAB, MathCADU?ivatel cloudov?ch technologiíAdministrace opera?ních systém?: Microsoft XP, Vista, 7, 8, Android 4. x a vy??íPokro?ilé znalosti z?diagnostiky HW, sestavování a ladění PCPsaní deseti prstyRychlo?tení ................
................

In order to avoid copyright disputes, this page is only a partial summary.

Google Online Preview   Download